饱和

饱和土的单向渗透固结理论的基本假设①地基土是均质、各向同性和完全饱和的、②土的压缩是由于孔隙体积的减小而引起、③土的压缩与排水仅在竖直方向发生、④孔隙水的向外排出服从达西定律、⑤固结工程中孔隙比、压缩系数、渗透系数等保持不变、⑥荷载连续分布且一次瞬时施加中,正确的组合是(  )。

饱和土的单向渗透固结理论的基本假设①地基土是均质、各向同性和完全饱和的、②土的压缩是由于孔隙体积的减小而引起、③土的压缩与排水仅在竖直方向发生、④孔隙水的向外排出服从达西定律、⑤固结工程中孔隙比、压缩系数、渗透系数等保持不变、⑥荷载连续分布且一次瞬时施加中,正确的组合是(  )。B

饱和土的单向渗透固结理论的基本假设①地基土是均质、各向同性和完全饱和的、②土的压缩是由于孔隙体积的减小而引起、③土的压缩与排水仅在竖直方向发生、④孔隙水的向外排出服从达西定律、⑤固结工程中孔隙比、压缩系数、渗透系数等保持不变、⑥荷载连续分布且一次瞬时施加中,正确的组合是(  )

饱和土的单向渗透固结理论的基本假设①地基土是均质、各向同性和完全饱和的、②土的压缩是由于孔隙体积的减小而引起、③土的压缩与排水仅在竖直方向发生、④孔隙水的向外排出服从达西定律、⑤固结工程中孔隙比、压缩系数、渗透系数等保持不变、⑥荷载连续分布且一次瞬时施加中,正确的组合是(  )B

饱和黏土试样在三轴仪中进行固结不排水试验,破坏时s1 =400 kPa,s3 = 200 kPa,孔隙水压力uf = 150 kPa,c¢ = 60 kPa,j¢ = 30°。求破坏面上的法向有效应力、剪应力及剪切破坏时的孔压系数A。

饱和黏土试样在三轴仪中进行固结不排水试验,破坏时s1 =400 kPa,s3 = 200 kPa,孔隙水压力uf = 150 kPa,c¢ = 60 kPa,j¢ = 30°。求破坏面上的法向有效应力、剪应力及剪切破坏时的孔压系数A。解 破坏面与大主应力面夹角:af = 45°+j¢/2 = 60°, 破坏面上法向有效应力:      破坏面上剪应力:         孔压系数:     

固定偏流电路如图(1)所示。已知:= 12V,= 280kΩ,=3kΩ,= 3 kΩ,三极管β= 50, 取= 200Ω,= 0.7V。求:(1)静态工作点Q;(2)求电压增益;(3)假如该电路的输出波形出现如图(2)所示的失真,问是属于截止失真还是饱和失真?调整电路中的哪个元件可以消除这种失真?如何调整?(1) (2)

固定偏流电路如图(1)所示。已知:= 12V,= 280kΩ,=3kΩ,= 3 kΩ,三极管β= 50, 取= 200Ω,= 0.7V。求:(1)静态工作点Q;(2)求电压增益;(3)假如该电路的输出波形出现如图(2)所示的失真,问是属于截止失真还是饱和失真?调整电路中的哪个元件可以消除这种失真?如何调整?(1) (2)(1)≈0.04mA,≈≈2mA,≈6V(2)≈963Ω,≈1.5 KΩ,≈-

地面下有一层6 m厚黏土层,地下水位在地表处,黏土的饱和重度为gsat=18 kN/m3,孔隙比与应力之间的关系为e=1.25-0.001 6p。若地面施加q= 100 kPa的无限均布荷载,80天后测得6 m厚土层压缩了14.5 cm,试求黏土层的固结度。

地面下有一层6 m厚黏土层,地下水位在地表处,黏土的饱和重度为gsat=18 kN/m3,孔隙比与应力之间的关系为e=1.25-0.001 6p。若地面施加q= 100 kPa的无限均布荷载,80天后测得6 m厚土层压缩了14.5 cm,试求黏土层的固结度。解 以地面下3 m处单元应力变化为计算标准   自重应力                          p1 = (18-10)×3 kP

为什么饱和黏土不固结不排水试验得到的强度包线为一水平线?

为什么饱和黏土不固结不排水试验得到的强度包线为一水平线?答 由于不排水条件下,试样在试验过程中含水量保持不变,体积不变,饱和黏土的孔压系数B = 1,改变围压,只能引起孔压变化,不会改变试样中的有效应力,而各试件在剪切前的有效应力相等,因此抗剪强度相等,应力圆半径相同,故抗剪强度线为一水平线。

某饱和黏土,由无侧限抗压强度试验测得不排水抗剪强度Cu = 70 kPa,如果对统一土样进行三轴不固结不排水试验,施加围压150 kPa。求当轴向压力为300 kPa时,试样能否发生破坏?

某饱和黏土,由无侧限抗压强度试验测得不排水抗剪强度Cu = 70 kPa,如果对统一土样进行三轴不固结不排水试验,施加围压150 kPa。求当轴向压力为300 kPa时,试样能否发生破坏?解 饱和土的不排水抗剪强度为Cu = 70 kPa   达到极限破坏时                    s1=s3+2Cu = 290 kPa